天然氣是具有高熱值的清潔能源，主要用于化工、電力領域和運輸燃料等方面。近年來隨著國民經(jīng)濟快速增長天然氣被廣泛使用且供應不足。而我國的能源結(jié)構特點是“富煤、貧油、少氣”，因此通過其他廉價且豐富的燃料資源如煤、焦爐煤氣以及生物質(zhì)等合成替代天然氣，可以緩解我國天然氣短缺問題。

目前，煤制天然氣過程中可用的潛在原料氣主要有合成氣、焦爐煤氣和煤熱解氣。其中焦爐煤氣作為煉焦副產(chǎn)品一直未得到高效利用，大量富余氣體進入空氣中造成環(huán)境污染和能源損失，因此焦爐煤氣制天然氣是一種新興的焦爐煤氣綜合利用技術。而煤熱解是煤轉(zhuǎn)化過程的關鍵步驟，煤中溫熱解以生產(chǎn)中熱值煤氣為主，可直接用于合成天然氣。凈化后各原料氣組成如表1 所示。原料氣經(jīng)凈化和轉(zhuǎn)化后， 在催化劑作用下發(fā)生甲烷化反應，生成替代天然氣(SNG)。

近年來煤制天然氣技術已相當成熟， 國外的Lurgi、TREMPTM 和CRG 等合成氣甲烷化工藝中通常利用第二反應器產(chǎn)品氣作為循環(huán)氣來降低反應器溫度， 從而移除反應熱。其中Lurgi 和TREMPTM 甲烷化工藝要求氫碳比略大于或等于3，產(chǎn)品循環(huán)氣的循環(huán)比為70%~80%和50%； 而CRG工藝則不需要調(diào)節(jié)H₂/CO 比。近年來，國內(nèi)西南化工研究設計院有限公司、太原理工大學煤化工研究所、新奧新能科技有限公司等開發(fā)出焦爐煤氣制甲烷的新工藝，主要有產(chǎn)品氣循環(huán)移熱和不帶產(chǎn)品氣循環(huán)蒸汽移熱兩種工藝。

甲烷化是煤制天然氣的核心技術，甲烷化過程中可能發(fā)生的反應如表2所示?？梢姡淄榛^程是復雜的反應體系，所以有必要對甲烷化體系進行熱力學分析。崔曉曦等、左玉幫等對合成氣甲烷化過程進行了熱力學分析，主要探討了溫度和壓力對煤氣化合成氣甲烷化的影響規(guī)律， 但未涉及CH₄和CO₂等含碳組分對反應的影響以及焦爐煤氣和煤熱解氣甲烷化過程的熱力學規(guī)律。而且碳氫資源的原料氣組成不同，在工業(yè)生產(chǎn)中這些條件所帶來的影響程度也將不同，工程放大過程中考慮的因素也將不同。因此本文通過對三種原料氣甲烷化過程進行熱力學分析， 綜合操作條件對反應的影響，尋找出不同原料氣甲烷化過程的主導影響因素，為確定合適的工藝條件提供理論支持，從而優(yōu)化甲烷化工藝。

1  研究方法

復雜反應體系的平衡組成可利用平衡常數(shù)或Gibbs自由能最小值計算得到。平衡常數(shù)法是利用甲烷化過程中精確涉及的每個反應的平衡常數(shù)來進行計算的， 而甲烷化過程是復雜的反應體系，該方法不適用。Gibbs自由能最小值法是基于體系的總Gibbs自由能在化學平衡時最小的原則來確定平衡組成，尤其是對一個體系中的多個反應，若給定反應的反應物和產(chǎn)物，就可以利用自由能最小值建立數(shù)學模型進行計算，無需涉及具體的化學反應方程式。該方法已被廣泛用于復雜體系的平衡組成計算。

本文利用ASPEN Plus 9.0軟件， 采用Soave-Redlich-Kwong物性方法作為狀態(tài)方程，用RGibbs反應器進行熱力學計算，其計算原理是Gibbs自由能最小值法。

文中所涉及的合成氣、焦爐煤氣和煤熱解氣H₂/CO摩爾比分別為3、8 和2。在討論原料氣組成對反應的影響時，用H₂/CO/x表示，其中x 代表原料氣中CH₄、CO₂、O₂ 和C₂H₄的摩爾分數(shù)。CO轉(zhuǎn)化率，CH₄選擇性和收率，以及積炭的計算公式如下：

2 結(jié)果與討論

2.1 溫度和壓力對CO 甲烷化的影響

圖1~圖3 是不同壓力下甲烷化體系隨溫度的變化情況。從圖中可看出相同壓力下，CO轉(zhuǎn)化率、CH₄選擇性和收率均隨溫度升高而降低， 主要因為CO甲烷化反應R1是強放熱反應，溫度升高會抑制CO轉(zhuǎn)化；同溫下，壓力增大CO 轉(zhuǎn)化率、CH₄選擇性和收率明顯提高， 主要原因是R1是體積減小的反應，增加壓力反應正向移動。對于合成氣和煤熱解氣來說， 溫度低于400℃時，CO 轉(zhuǎn)化率達到100%；而焦爐煤氣CO轉(zhuǎn)化率高于500℃后開始下降。低壓下，在整個溫度區(qū)間內(nèi)，煤熱解氣積炭最嚴重，合成氣在400℃后有積炭生成， 而焦爐煤氣沒有產(chǎn)生積炭。提高壓力有利于降低積炭量。對于CH₄ 選擇性和收率來說，焦爐煤氣CH₄選擇性最高達到90%以上，合成氣次之，而煤熱解氣由于氫碳比低導致CH₄選擇性和收率均低于60%，可通過水煤氣變換反應R5調(diào)節(jié)氫碳比或補氫來提高CH₄選擇性和收率。

2.2 CH₄ 對CO 甲烷化的影響

圖4 是CH₄對CO甲烷化的影響。由圖4 可見，CH₄對CO 轉(zhuǎn)化率影響較小， 但是不同壓力對CH₄選擇性和收率及積炭有不同影響。低溫時CH₄對焦爐煤氣CH₄選擇性和收率影響較小；低壓下，溫度高于500℃時焦爐煤氣CH₄選擇性和收率顯著降低，由圖4(d)中積炭量可以看出主要原因是高溫發(fā)生CH₄裂解反應R6 而導致CH₄選擇性和收率降低； 壓力增加至3MPa時，CH₄選擇性和收率接近100%，積炭量也明顯降低，因此工藝條件采用較高壓力來消除CH₄影響。對于合成氣來說，原料氣中CH₄含量較少，對CO轉(zhuǎn)化率、CH₄選擇性和收率影響不大，但400℃以上積炭量明顯增加，所以應采用低溫反應，在工藝中可采用產(chǎn)品氣循環(huán)來移熱。而對于煤熱解氣，CH₄存在對CO轉(zhuǎn)化率影響可忽略，CH₄選擇性和收率明顯降低， 提高壓力也未得到明顯改善。另外，煤熱解氣本身積炭量高，CH₄導致積炭加劇，因此不建議采用產(chǎn)品氣循環(huán)工藝。

2.3 CO₂ 對CO 甲烷化的影響

CO₂對CO甲烷化的影響如圖5所示。由圖5可看出， 溫度高于500℃時CO₂ 導致CO 轉(zhuǎn)化率明顯降低，因為高于500℃后，水煤氣變換反應R5平衡常數(shù)大于R1平衡常數(shù)， 這也是造成CO轉(zhuǎn)化率小于0 的原因； 提高壓力，CO 轉(zhuǎn)化率降低趨勢減弱。不同壓力下CH₄選擇性和收率及積炭所受影響不同。對于合成氣和煤熱解氣來說，CH₄選擇性和收率均先增大后減小； 而高于400℃后下降是CO 歧化反應R4和R9共同作用導致的，同時由于R4反應加劇，積炭量顯著增加；壓力提高也沒有明顯改善，因此要控制原料氣中CO₂含量。而焦爐煤氣中CO₂體積分數(shù)為1%~3%，國內(nèi)現(xiàn)有工藝通過一次或多次補充CO₂來平衡原料氣中過量氫氣，所以采用CO/H₂/CO₂物質(zhì)的量之比為8/1/1.2 來考察CO₂對焦爐煤氣甲烷化影響， 高溫下CO轉(zhuǎn)化率和CH₄收率有所降低， 但可通過提高壓力彌補， 同時CH₄選擇性可達100%且無積炭生成，因此，補碳工藝可平衡過量氫氣同時不會對反應造成影響。

2.4 O₂ 對CO 甲烷化的影響

O₂對CO甲烷化的影響如圖6所示。由圖6 可見，O₂對CO轉(zhuǎn)化率、CH₄選擇性和收率及積炭都幾乎無影響。但是O₂會與H₂發(fā)生放熱反應，會造成催化劑床層溫度升高，導致催化劑失活。另外，從安全角度考慮，甲烷化工藝中所用原料氣都是易燃易爆的氣體。因此，原料氣在進入主甲烷化反應器之前需嚴格控制O₂ 的含量。

2.5 C₂H₄ 對CO 甲烷化的影響

C₂H₄對CO甲烷化的影響如圖7 所示。從圖中看出C₂H₄對CO轉(zhuǎn)化率影響較小， 但壓力不同時C₂H₄對CH₄選擇性和收率及積炭有不同影響。例如以煤熱解氣為原料氣時，CH₄選擇性和收率降低；而煤熱解氣原本積炭量高，C₂H₄高溫熱解導致積炭加劇，所以工藝中需設置脫碳裝置脫除原料氣中C₂H₄等氣態(tài)烴類化合物。而對于焦爐煤氣來說，溫度高于600℃時CH₄選擇性有所降低，因C₂H₄高溫熱解導致積炭量增加；壓力增加至3MPa 時，CH₄選擇性接近100%，無積炭產(chǎn)生，因此工藝條件采用較高壓力就可消除C₂H₄ 影響。

3  結(jié)論

      通過熱力學分析表明：低溫高壓有利于三種原料氣CO甲烷化的進行，獲得高CH₄產(chǎn)率。原料氣中含碳組分CH₄、CO₂和C₂H₄對反應的影響為： 溫度高于400℃時，合成氣中CH₄和CO₂均導致積炭加劇，所以在工藝中采用低溫反應和產(chǎn)品氣循環(huán)工藝來移除反應熱，但要嚴格控制CO₂含量。焦爐煤氣中大量CH₄ 導致低壓高溫下催化劑床層積炭嚴重，因此工藝中應采用較高壓力；而CO₂和C₄H₄對反應不造成影響，考慮到原料氣中含氫量高，可采用補碳工藝來提高CH₄選擇性。而煤熱解氣中含碳量較高，導致甲烷化過程中積炭嚴重，且CH₄選擇性和收率均低于60%，通過水煤氣變換反應調(diào)節(jié)氫碳比或補氫就能夠提高CH₄選擇性和收率。另外，CH₄、CO₂和C₂H₄均導致催化劑床層積炭加劇，所以不建議采用產(chǎn)品氣循環(huán)工藝，并要嚴格控制CO₂含量和脫除原料氣中C₄H₄等氣態(tài)烴類化合物。因O₂與H₂發(fā)生放熱反應，會造成催化劑床層溫度升高，導致催化劑快速失活。從安全角度考慮，工藝中所用原料氣都是易燃易爆氣體。因此，應盡可能減少O₂ 的量進入反應器，以確保反應能長時間持續(xù)進行。

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